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@@ Linea 6: / Linea 6: @@
 I fattori di forma vengono forniti nel testo per le tensioni nominali non nulle.
 Il fattore di sensibilità all'intaglio è derivabile dalla formula (4.2.2) p. 306 relativa agli acciai da bonifica (cfr. diagramma di Goodman del 40NiCrMo7 a p. 254).
@@ Linea 14: / Linea 13: @@
 ====== Es. 2 ======
-FIXME
+L'esercizio si svolge applicando la metodologia descritta nel paragrafo 2.4 p. 771.
 ====== Es. 3 ======
-FIXME
+Le relazioni per ricavare le componenti di tensione dalle componenti di deformazione secondo ipotesi di *stato piano di tensione* sono reperibili a p. 130, formule 4.5 per quanto riguarda $\sigma_x$ e $\sigma_y$; la componente $\tau_{xy}$ è ricavabile per immediata inversione della quarta delle (4.1) p. 129, mentre la componente $\sigma_z$ è per ipotesi nulla.
-Le relazioni per ricavare le componenti di tensione dalle componenti di deformazione secondo ipotesi di *stato piano di tensione* sono reperibili a p. 130, formule 4.5 per quanto riguarda $\sigma_x$ e $\sigma_y$; la componente $\tau_{xy}$ è ricavabile per immediata inversione della quarta delle (4.1) p. 129, mentre la componente $\sigma_z$ è per ipotesi nulla. La formula (4.6) p. 130 definisce la componente di deformazione fuori piano $\epsilon_z$.
+La formula (4.6) p. 130 definisce la componente di deformazione fuori piano $\epsilon_z$.
 In assenza di $\tau_{zx}$ e $\tau_{yz}$, una delle tre tensioni principali coincide con $\sigma_z$, le altre due sono da calcolarsi utilizzando ad es. la formula (2.1.3.4) p. 428.
@@ Linea 28: / Linea 28: @@
 La tensione equivalente secondo von Mises può essere derivata dalle tensioni principali utilizzando ad esempio la (2.1.5.17) a p. 441, o direttamente dalle componenti di tensione utilizzando la (2.1.5.19) a p. 442.
 ====== Es. 4 ======
-FIXME
+Ad ambo gli occhielli, le sezioni critiche sono collocate a 90° rispetto a quella di applicazione del carico, il momento flettente vale $M_f=+F\cdot r_\mathrm{g}$ (son tese le fibre all'intradosso), lo sforzo normale vale $N=F$, taglio e momento torcente sono nulli.
+Essendo sia le tensioni normali che le tensioni flessionali trattive all'intradosso, questo risulta essere il punto più sollecitato della sezione critica.
+All'occhiello piccolo, raggi baricentrico e neutro sono valutabili sulla base delle formule riportate alla terza riga della tabella p. 606, con $r_i=r_a$ e $r_e=r_a+d$.
+Similmente si opera per l'occhiello grande, con $r_i=r_b$ e $r_e=r_b+d$.
+La tensione da momento flettente si calcola all'intradosso applicando la (2.1.14) p. 607 con  $r=r_i$ e $y=r_n-r_i$; la tensione da sforzo normale si calcola applicando la prima delle (2.2.1) p. 608.
+La tensione $\sigma$ totale si ottiene sommando questi due contributi; il maggior valore di tale tensione identifica l'occhiello grande come il più critico, con $\sigma_b=\sigma_{f,b}+\sigma_{n,b}$.
+Poiché fino all'incipiente plasticizzazione del punto più critico del componente (il punto all'intradosso della sezione critica dell'occhiello grande) le tensioni evolvono proporzionalmente ai carichi, la forza traente di inizio plasticizzazione si calcola con la proporzione
+$$ \frac{F_\mathrm{ip}}{F}=\frac{R_s}{\sigma_b}$$